交叉眼技术对主被动复合单脉冲雷达测角的干扰效果分析李 栋 孟 进* 刘永才* 周 亮 苏彬彬(海军工程大学舰船综合电力技术国防科技重点实验室 武汉 430033)摘要：交叉眼技术是一种通过相干多点辐射源诱使单脉冲雷达测角偏差的电子对抗技术。面对攻防双方激烈对抗的复杂电磁环境，采用主被动复合单脉冲雷达测角是现代末制导雷达提高抗干扰能力的发展趋势之一。该文以主被动复合单脉冲雷达为干扰对象，建立了交叉眼干扰数学模型，通过对比交叉眼技术对抗主动单脉冲测角和被动单脉冲测角的干扰效果，揭示了交叉眼技术对主被动复合单脉冲雷达的影响机理。该研究成果可为干扰与抗干扰的合理应用提供理论规律和仿真数据。关键词：电子战；雷达对抗；主被动复合雷达；交叉眼；单脉冲技术中图分类号：TN958 文献标识码：A 文章编号：2095-283X(2022)04-0705-08DOI: 10.12000/JR22048引用格式：李栋, 孟进, 刘永才, 等. 交叉眼技术对主被动复合单脉冲雷达测角的干扰效果分析[J]. 雷达学报, 2022,11(4): 705–712. doi: 10.12000/JR22048.Reference format: LI Dong, MENG Jin, LIU Yongcai, et al. Effect of cross-eye jamming on the active-passivecomposite monopulse radar[J]. Journal of Radars, 2022, 11(4): 705–712. doi: 10.12000/JR22048.Effect of Cross-eye Jamming on the Active-passive CompositeMonopulse RadarLI Dong MENG Jin* LIU Yongcai* ZHOU Liang SU Binbin(National Key Laboratory for Vessel Integrated Power System Technology, Naval University of Engineering,Wuhan 430033, China)Abstract: Cross-eye jamming is an electronic countermeasure technology used to cause angular deviation ofmonopulse radar via multiple coherent sources. Despite a complex electromagnetic environment, using activepassivecomposite monopulse radar is a development trend for improving the anti-interference ability of modernterminal guidance radar. A mathematical model of cross-eye jamming considering the active-passive compositemonopulse radar is established. The influence mechanism of cross-eye jamming on the active-passive compositemonopulse radar is revealed by comparing the effect of active and passive monopulse radar systems on anglemeasurement. Furthermore, the results can provide theoretical guidance and simulation data to reasonablyapply Electronic Countermeasures (ECMs) and Electronic Counter-Countermeasures (ECCMs).Key words: Electronic warfare; Radar countermeasure; Active-passive composite radar; Cross-eye jamming;Monopulse technique1 引言单脉冲测角技术利用和差波束测量目标角度，具有较强的抗干扰能力，广泛应用于现代末制导雷达[1,2]。针对单脉冲雷达的电子对抗技术是电子战领域的重、难点问题之一[3]。交叉眼技术利用近似等幅反向的两点或多点辐射源人为地制造角闪烁现象，对单脉冲雷达形成角度维干扰[4–6]，是对抗单脉冲雷达的电子对抗技术之一。现有文献普遍将主动或被动单脉冲雷达作为相收稿日期：2022-03-20；改回日期：2022-06-16；网络出版：2022-07-08*通信作者： 孟进 mengjinemc@163.com； 刘永才 leo_nudt@163.com*Corresponding Authors: MENG Jin, mengjinemc@163.com; LIUYongcai, leo_nudt@163.com基金项目：国家自然科学基金(62001498)Foundation Item: The National Natural Science Foundation ofChina (62001498)责任主编：陈伯孝 Corresponding Editor: CHEN Baixiao第1 1 卷第4 期雷 达 学 报Vol. 11No. 42 0 2 2年8月Journal of Radars Aug. 2022互独立的两个研究对象[7–9]，分别研究交叉眼技术对二者之一的干扰效果。交叉眼技术的早期研究主要以角闪烁理论[10,11]为基础，采用线性拟合[12]等方法对单一雷达干扰场景进行近似建模。文献[13–18]从反向天线结构的角度出发，对主动单脉冲雷达测角的交叉眼干扰效果进行了严谨的数学推导，其中，文献[17]对主动雷达信号和干扰信号传播等全过程建模并提出了扩展分析法，文献[18]利用扩展分析法进一步完善了目标回波下的干扰模型。文献[19]针对两个相干辐射源对被动单脉冲雷达测角的干扰效果进行了建模分析。现代战场电磁环境复杂多变，末制导雷达的抗干扰性能面临更高的要求。主被动复合制导技术是末制导雷达提升抗干扰性能的发展趋势之一[20,21]，能实现主动模式和被动模式的性能互补，获得更优越的抗干扰性能。当主被动复合制导技术的两种模式并行工作时，交叉眼干扰机接收主动雷达发射信号，经调制和转发后形成的干扰信号可同时对主动雷达和被动雷达产生影响。传统交叉眼干扰理论已不能准确描述针对主被动复合单脉冲雷达的干扰过程。为了揭示交叉眼技术对主被动复合单脉冲雷达的干扰效能，亟需将主动单脉冲雷达和被动单脉冲雷达视为一个整体。本文以主被动复合单脉冲雷达为干扰对象，建立了交叉眼干扰数学模型，简要回顾了交叉眼技术干扰主动单脉冲测角的精确分析方法和近似分析方法，讨论了交叉眼技术干扰被动单脉冲测角的精确分析方法和近似分析方法，分析了干扰效果的影响因素。结合仿真分析，对比交叉眼技术对抗主动单脉冲测角和被动单脉冲测角的干扰效果，揭示各种影响因素对主被动复合雷达测角的影响机理。该研究成果旨在为干扰与抗干扰的合理应用提供理论规律和仿真数据。2 研究场景描述反向交叉眼干扰被认为是一种能够克服严苛的幅相误差容限、走向实用化的技术方案[3]。本文重点研究反向交叉眼技术，暂不考虑非反向交叉眼技术[13]。主被动复合制导主要有同控式[21]和切换式[22]两种。切换式主被动复合雷达主动测角受干扰后可切换至被动测角，交叉眼干扰机在未接收到雷达发射信号的情况下保持静默，可避免成为信标。因此，本文主要研究同控式主被动复合单脉冲雷达(下文简称主被动复合雷达)在主动测角和被动测角并行工作时的场景，此时交叉眼干扰信号可同时作用于两种测角模式。主动单脉冲雷达指向性强、探测精度高[21]，其天线波束范围较窄；被动单脉冲雷达覆盖范围广、作用距离远，其天线波束范围较宽。本文假设主被动复合雷达分别采用和差波束比相法[17]和干涉仪侧向原理[23]实现主动单脉冲测角和被动单脉冲测角。dr1 dr2 dr2 < dr1dc rcei sr > 0◦ r < 0◦图1为主被动复合雷达的交叉眼干扰场景模型，其中，交叉眼干扰机位于雷达天线的远场[17]。主动单脉冲雷达天线和被动单脉冲雷达天线分别由黄色圆形和蓝色三角形表示，假设两者处于同一平面，且孔径间距分别为和，并假设。r为干扰距离， 为干扰机天线基线长度， 为雷达视轴方向(图中橙色虚线箭头方向)相对于交叉眼干扰机中心的转角(简称雷达视角)， 为交叉眼干扰机视轴相对于雷达天线基线中心的转角， 为交叉眼天线相对于雷达天线基线中心的半张角(简称半张角)， 为雷达指示角， 为雷达测角偏差。如图1所示，当交叉眼干扰机中心位于雷达视轴方向上方时，定义。反之， 。3 主动测角模式干扰效果分析关于交叉眼技术对主动测角模式的干扰效果可利用现有研究成果进行分析，主要包括扩展分析法[17]和线性拟合法[12]，简要介绍如下。3.1 精确分析i扩展分析法[17]指出，在不考虑目标回波的情况下，和差波束比相单脉冲测角法所得雷达指示角可表示为tan[

dr12sin (i)]=sin (2ks1) + sin (2kc1)GCcos (2ks1) + cos (2kc1)(1)其中，
 = 2π/，为雷达信号的波长，并且ks1 =
dr12sin (r) cos (e) (2)干扰机天线2假目标交叉眼干扰机a·ejφ1·ej0主被动复合雷达主动天线2干扰机天线1主动天线1被动天线2被动天线1dr1 dr2θrθeθs θi θcdcr图 1 主被动复合雷达干扰场景模型Fig. 1 The jamming model of active-passive composite radar706 雷 达 学 报第1 1 卷kc1 =
dr12cos (r) sin (e) (3)GC GCϕ定义为交叉眼增益(本文称为主动交叉眼增益，以示区分)。假设交叉眼干扰机的幅值比a和相位差，则GC =1 − a21 + a2 + 2a cos (ϕ)(4)3.2 近似分析r e当交叉眼干扰机处于雷达视轴附近时，雷达视角和半张角都很小，则式(1)可化简为i ≈ r + eGC (5)s eGC该方法所得近似解与线性拟合法所得近似解一致[13]。根据图1关系可知，主动雷达测角偏差约为。4 被动测角模式干扰效果分析为了准确描述交叉眼技术对被动测角的干扰过程，4.1节首先根据 “接收-调制-转发”过程对干扰信号进行建模；4.2节基于干涉仪测向法对被动单脉冲雷达指示角精确分析；4.3节利用近似求解法对被动单脉冲雷达指示角进一步简化，并进行有效性验证。4.1 干扰信号建模r + e r − eA0Pa () A0Pa ()A0Pa (r + e)A0Pa (r − e)根据图1干扰场景可知，交叉眼干扰机天线1和天线2与雷达视轴夹角和可近似等于干扰机两天线与雷达天线沿雷达视轴方向的夹角。假设主被动复合雷达在主动测角模式下的发射信号为，其中， 是发射信号功率，是主动雷达天线方向图。交叉眼干扰机天线1和天线2方向上的雷达信号分别为和。J1 J2交叉眼干扰机对上述雷达信号接收、调制和转发，天线1和天线2发射的干扰信号和分别为J1 = A0Pa (r − e) Pc (c − e) Pc (c + e) (6)J2 = aejϕA0Pa (r + e) Pc (c + e) Pc (c − e) (7)其中，Pc ()是交叉眼干扰机天线方向图。因此，由被动雷达天线1和天线2接收后的信号分别为S1 =J1e���j
dr22 sin(r+e)Pp (r + e) + J2e���j
dr22 sin(r���e)Pp (r − e)=A0Pa (r − e) Pc (c − e) Pc (c + e) Pp (r + e)×(e���j
dr22 sin(r+e) + aPa (r + e) Pp (r − e)Pa (r − e) Pp (r + e)ejϕe���j
dr22 sin(r���e))(8)S2 =J1ej
dr22 sin(r+e)Pp (r + e) + J2ej
dr22 sin(r���e)Pp (r − e)=A0Pa (r − e) Pc (c − e) Pc (c + e) Pp (r + e)×(ej
dr22 sin(r+e) + aPa (r + e) Pp (r − e)Pa (r − e) Pp (r + e)ejϕej
dr22 sin(r���e))(9)其中，Pp ()是被动雷达天线方向图。4.2 精确分析ϕ21 i被动单脉冲雷达的干涉仪测向原理如图2所示，天线1和天线2将所接收信号送至鉴相器进行比相，利用接收信号相位差可得雷达指示角为i = arcsin(ϕ21
d)(10)ϕ21 根据式(8)和式(9)，被动雷达两天线接收的干扰信号相位差为tan (ϕ21) =Im(S2S1)Re(S2S1) =b2 sin (2ks2 − 2kc2) + 2b cos (ϕ) sin (2ks2) + sin (2ks2 + 2kc2)b2 cos (2ks2 − 2kc2) + 2b cos (ϕ) cos (2ks2) + cos (2ks2 + 2kc2)(11)其中，定义b为复合幅值比，pa和pp分别为主动增益比和被动增益比，存在如下关系b = apapp = aPa (r + e) Pp (r − e)Pa (r − e) Pp (r + e)(12)且pa =Pa (r + e)Pa (r − e)pp =Pp (r − e)Pp (r + e)(13)联合式(10)和式(11)，被动雷达指示角i为第4 期李 栋等：交叉眼技术对主被动复合单脉冲雷达测角的干扰效果分析707tan [
dr2 sin (i)] = tan (ϕ21) =b2 sin (2ks2 − 2kc2) + 2b cos (ϕ) sin (2ks2) + sin (2ks2 + 2kc2)b2 cos (2ks2 − 2kc2) + 2b cos (ϕ) cos (2ks2) + cos (2ks2 + 2kc2)(14)其中ks2 =
dr22sin (r) cos (e) (15)kc2 =
dr22cos (r) sin (e) (16)由于式(14)形式较为复杂且影响因素众多，难以直观揭示被动雷达指示角的一般规律。因此，下文对式(14)进行近似处理，以便简化分析。4.3 近似分析sin (2ks2) → 2ks2 cos (2ks2) → 1 sin (2ks2 + 2kc2) →2ks2 + 2kc2 cos (2ks2−2kc2)→1 cos (2ks2+2kc2)→1sin (2ks2−2kc2)→ 2ks2 − 2kc2 tan (
dr2 sin (i)) →
dr2i → i假设式(14)中所有三角函数角度值均较小，即, ,, , ,，且，其中符号表示趋近，可得的近似表达式为i ≈ r +1 − b2b2 + 2b cos(ϕ) + 1e = r + GPe (17)其中，定义GP为被动交叉眼增益，且GP =1 − b21 + b2 + 2b cos (ϕ)(18)根据图1关系可得，被动雷达测角偏差s约为eGP。r ≫ dc eriii该近似分析成立基于如下假设：干扰距离远大于干扰机天线间距( )，即远小于1弧度；干扰机位于雷达视轴附近，即远小于1弧度；雷达指示角较小。这意味着近似分析在雷达视轴偏离干扰机或较大指示角度等情况下的准确性不能保证。因此，为验证上述分析准确性，并确定其适用场景，绘制被动雷达指示角曲线如图3所示，其中的精确解和近似解分别由式(14)和式(17)解得，且分别用实线和星号表示。图3干扰场景及参数设置与5.2节相同，在此不再赘述。i iriGPϕ s分析图3可知：(1)近似简化后的被动模式雷达指示角与精确解基本吻合。该结果表明对的简化分析不局限于雷达正对干扰机，也可适用于雷达视轴偏离干扰机(如雷达视角在±15°范围内时)或较大指示角度(如在±15°范围内时)，同时可说明利用被动交叉眼增益描述被动测角模式干扰效果的可行性；(2)当复合幅值比b越趋近于1且相位差越趋近180°时，被动雷达测角偏差越大，干扰效果越明显。5 主被动复合测角干扰效果对比分析5.1节对主动测角和被动测角干扰效果的影响因素归纳和对比，5.2节通过典型案例仿真，进一步揭示各因素对主被动复合雷达测角的影响机理。5.1 干扰效果的影响因素分析GCGP由式(1)和式(17)可知，当主被动复合雷达与交叉眼干扰机相对位置确定时，主动模式雷达指示角主要取决于，被动模式雷达指示角主要取决于。这意味着利用交叉眼增益描述主被动复合雷达测角干扰效果是可行的。GC ϕGC GPϕ papp par ± eppr ∓ epp = 1Pa (r ± e)由式(4)可知， 仅由幅值比a、相位差决定，因此控制干扰信号近似等幅反向可使主动模式产生测角偏差。与不同，被动交叉眼增益除了受a, 影响外，还与主动增益比和被动增益比存在非线性关系。的物理含义为主动雷达天线在交叉眼干扰机天线1和天线2方向上( )的增益比； 的物理含义为被动雷达天线在交叉眼干扰机天线2和天线1方向上( )的增益比。由于被动干涉仪天线波束宽度一般远大于主动雷达天线波束宽度，假设被动干涉仪天线在干扰机两天线方向上的增益近似相同，即，只考虑主动雷达天线在干扰机天线1和天线2的方向上的增益φ21θi θi天线1接收机天线2接收机鉴相器dr2图 2 干涉仪测向示意图Fig. 2 Diagram of interferometer-15 -10 -5 0 5 10 15雷达视角 (°)精确解近似解-15-10-50510152025雷达指示角 (°)b=-0.5 dB, φ=175°b=-0.5 dB, φ=179°b=-1.0 dB, φ=175°b=-1.0 dB, φ=179°b=-0.5 dB, φ=175°b=-0.5 dB, φ=179°b=-1.0 dB, φ=175°b=-1.0 dB, φ=179°图 3 被动雷达指示角i的近似解验证Fig. 3 Verification of approximate solution of i for passive radar708 雷 达 学 报第1 1 卷Pa ()pa r e e对干扰效能的影响。在形式确定的条件下，仅由和决定。由图1中关系可知，半张角为e = arctan(dc cos (c)2r + dc sin (c))(19)由式(19)可知，e与干扰距离r相关。ϕr综上分析，除交叉眼幅值比a、相位差以外，干扰距离r、雷达视角是影响主被动复合测角干扰效果的重要因素。5.2 仿真分析Pa () Pa (r ± e) rr结合5.1节分析，利用高斯函数对主动雷达天线方向图进行建模，以期达到随或r变化的目的，从而揭示和r对干扰效果的影响机理。dr1 = 2:54dr2 = 0:5dcc参考文献[13]，本文设置仿真参数如下：主被动复合单脉冲雷达工作在X波段，主动雷达天线孔径间距， 被动雷达天线孔径间距，干扰距离r为1 km，交叉眼干扰机天线基线长度为10 m，干扰机视轴相对于雷达基线中心的转角为30°。5.2.1 不同雷达视角下的干扰参数容限rPa (r + e)Pa (r − e)pa r > 0Pa (r + e) < Pa (r − e) pa < 1雷达视角的方向决定主动雷达天线在干扰机天线1的方向上的增益和天线2的方向上的增益间的相对关系，从而决定雷达主动增益比大于、小于或等于1，例如图1中时， , 。r pa为进一步分析雷达视角对主被动复合雷达测角的参数容限的影响，考虑交叉眼干扰机位于雷达视轴方向上方、正对、下方3种典型场景，分别对应雷达视角大于0、等于0、小于0。取为0 . 8 ,1.0和1.2分别代表上述3种场景，作交叉眼增益等高线如图4所示。分析图4可知：(1)GP与GC等高线图类似，均ϕGC rGP rGCϕ GP ϕ rb → 1 ϕ → πb → 1 papp = 1pa = 1 GC GP为近似椭圆曲线，且均能达到一定的干扰效果。例如，要实现大于等于4的增益，则应控制a和在最外侧等高线内；(2)不同的是， 不随变化，而对应的幅值比a的容限范围随着的改变会上、下平移。原因在于：由5.1节分析可知， 仅与a和相关，而除了与a和相关外，还受影响，具体表现为且时， 干扰效能最优， 由式(12)可知，为保持，a需补偿引起的变化。(3)当干扰机中心正对主被动雷达视轴时， 且，此时与相等，交叉眼干扰对主动单脉冲雷达测角和被动单脉冲雷达测角的干扰效果相同。5.2.2 不同雷达视角下的交叉眼增益ϕGP GCGCϕGP GCGC设置为179°，a分别为–2 dB, –1 dB和–0.5 dB，被动交叉眼增益和主动交叉眼增益分别如图5(a)实线和点划线所示，其中为定值，分别为8.7, 17.0, 31.8；设置a为–0.5 dB， 分别为175°,177°, 179°， 和分别如图5(b)实线和点划线所示，其中为定值，分别为10.5, 19.0, 31.8。GC GPr GP = 0 rGP ϕr GPr GPGP rGPrϕGPGP分析可知：(1)与为定值的情况不同， 随着的变化存在波动，尤其是当时， 的微小变化会引起剧烈变化。以a为–0.5 dB, 为179°为例，当约为–2.3°， 为0，雷达趋向目标方向移动，一旦变化， 剧烈变化，造成雷达指示偏差。(2) 反向时对应的仅与a有关。具体表现为a越趋近于0 dB， 反向时对应的雷达视角越趋近于0°。也就是说，干扰信号幅值越一致，雷达视轴中心或附近对应的被动测角偏差变化越剧烈，导致雷达无法正常测向。(3) 越趋近180°，由黄色局部图可以看出位于两虚线之间时对应的雷达视角的范围越小，且反向变化越剧烈，对应的干扰效果越好。综上，结合以上仿真分析可知，给定交叉眼幅(a) θr>0, pa=0.8 (b) θr=0, pa=1.0 (c) θr＜0, pa=1.216043210-1-2-3-4-5-6-7165 170 175 180 185 190 195 200相位差 (°)幅值比 (dB)16043210-1-2-3-4-5-6-7165 170 175 180 185 190 195 200相位差 (°)幅值比 (dB)16043210-1-2-3-4-5-6-7165 170 175 180 185 190 195 200相位差 (°)幅值比 (dB)被动交叉眼增益GP 主动交叉眼增益GC图 4 不同雷达视角r下的交叉眼增益等高线Fig. 4 Contours of cross-eye gain at different r第4 期李 栋等：交叉眼技术对主被动复合单脉冲雷达测角的干扰效果分析709值比a和相位差ϕ后，主动交叉眼增益为定值，而被动交叉眼增益随雷达视角而改变。动态作战场景下，干扰信号越趋近于等幅反向，被动测角偏差在雷达视轴附近时变化越剧烈，直接影响雷达信息融合与决策，进而导致雷达失准。5.2.3 不同干扰距离下交叉眼增益ϕGC GP取a为–1 dB, 为179°，绘制不同r下的交叉眼增益曲线如图6所示，其中和分别用点划线和实线表示。GC GPGP ≈ GC当雷达视角在±15°范围内时，与r为1 km时和存在明显差异不同， 当r 为2 0 k m 时，。该现象原因为：epa GP ≈ GC(1) 当r较远时(例如r为20 km)， 趋近于零，主动雷达天线在干扰机两天线方向上的增益近似相等， 近似为定值1，此时，交叉眼对主被动复合雷达测角可形成较为稳定的测角误差。epar GP r(2) 缩小r(例如r为1 km)， 增大。当主动雷达天线在干扰机两天线方向上增益的差异不可忽略时，随雷达视角变化，此时随变化，交叉眼对主动和被动两种测角模式下的干扰效果存在明显差异，被动测角偏差随雷达天线指向改变且存在剧烈变化。5.2.4 主被动雷达指示角对比分析取a为–1 dB, ϕ为179°，绘制主被动雷达指示角如图7所示，其中式(1)所得主动雷达指示角和式(14)所得被动雷达指示角分别用点划线和实线表示，红色虚线代表雷达指示角与雷达视角相等，即雷达未受干扰正常指向时的情况。经分析可知，当雷达视角在±15°范围内时，在上述幅相参数下，交叉眼技术对主被动雷达均能造成一定的干扰：i i(1) 主动雷达指示角偏差最大可达20°，且指示角恒不为0°，即主动雷达不能锁定目标； 在雷达视角约为±11°时存在反向变化，是由于主动天线第一波束零点引起的[13]。i ri(2) 被动雷达指示角偏差最大可达15°，且存在反向剧烈变化，尤其是当指示角为0时， 的微小变化会引起剧烈变化，从而影响雷达决策。-20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20雷达视角 (°)-60-40-200204060交叉眼增益GPφ=175° φ=177° φ=179° =±1φ=175° φ=177° φ=179°1.8 2.1 2.40-11(b) a=-0.5 dB, φ取多值-20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20雷达视角 (°)-60-40-200204060交叉眼增益a=-2 dB a=-1 dB a=-0.5 dBa=-2 dB a=-1 dB a=-0.5 dBGP=±1(a) φ=179°, a取多值(a) φ=179°, a adopts multiple values (b) a=-0.5 dB, φ adopts multiple values图 5 交叉眼增益随雷达视角r变化Fig. 5 Variation of cross-eye gain with r雷达视角 (°)交叉眼增益-15 -10-60-40-200204060-5 0 5 10 1.5r=1 kmr=5 kmr=10 kmr=20 km主动模式图 6 不同干扰距离r下的干扰效果对比Fig. 6 Comparison of jamming effects at different r-15 -10 -5 0 5 10 15雷达视角 (°)-20-15-10-5051015雷达指示角 (°)被动模式主动模式θi=θr图 7 主被动雷达指示角i对比Fig. 7 Comparison of active and passive radar indicating angles i710 雷 达 学 报第1 1 卷6 结论本文以主被动复合单脉冲雷达为干扰对象，建立了交叉眼干扰数学模型，对比分析了交叉眼干扰技术对主动单脉冲雷达测角和被动单脉冲雷达测角的干扰效果。理论推导和仿真分析表明：(1) 交叉眼技术对主被动雷达均可达到一定的欺骗效果，且随着干扰距离减小，欺骗效果差异变大。以交叉眼幅值比为–1 dB、相位差为179°为例，当雷达天线在±15°范围内扫描时，主动雷达指示角恒不为0°，进而导致雷达失锁；被动雷达指示角随雷达指向存在反向剧烈变化，难以形成稳定测向。(2) 被动雷达测角偏差随雷达视角波动现象是由不同雷达视角对应天线方向增益的差异导致的。在雷达视轴正对干扰机条件下，交叉眼技术对主动测角和被动测角干扰效果相同。(3) 干扰信号越趋近于等幅反向，雷达视轴附近的被动测角偏差变化越剧烈，干扰成功率越高。参 考 文 献LEE S H, LEE S J, CHOI I O, et al. 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